熱狀態的試件較多，這是考慮到與實際工程相符，試件芯板與蓋板均分別采用30毫米和16毫米厚的16錳鋼，其鋼材機械性能見表3-60摩擦面處理，除三個試件采用手提式砂輪打磨外，其余均采用噴砂處理，噴砂壓力0.7-0.8兆帕，金剛砂粒度為16目。
試件的抽芯鉚釘孔徑為26毫米，采用M22鉚剪型高強度抽芯鉚釘連接，抽芯鉚釘孔與抽芯鉚釘直徑差4毫米，這是考慮到吊車梁節點板的螺栓孔較大，與抽芯鉚釘直徑差3-4毫米之故。
抽芯鉚釘的緊固是采用日本TC-6922型電動扳手進行的，為準確得到每個抽芯鉚釘的預拉力，在每個螺桿的光桿部分對稱貼二片電阻片，用Y1-5型應變儀測抽芯鉚釘緊固后的應力值。
A. 抽芯鉚釘試件加熱(1)加熱后冷卻及熱循環試件。200`}C試件在DF-303一型管狀加熱鼓風千燥箱(溫度波動1.50C)中加熱，升溫制度為1小時升到20090,恒溫1小時出爐空冷;200℃以上試件(包括25090, 35090, 450℃及350℃循環試件)均在箱形高溫電爐中加熱，升溫制度為1小時升到所需溫度，恒溫1小時即出爐自然冷卻至室溫。然后進行加載試驗。(2)熱狀態下的試件采用自制電爐加熱，由9個I千瓦的電護加熱。利用熱電偶，調節式奄伏計(E FT-1型)和接觸器控制溫度，升溫制度采取1小時升到所需溫度，恒溫1小時，然后在熱狀態下進行加載試驗。
B. 加載試驗
(1)加熱后冷卻和熱循環試件均在日本島津UE H-200噸萬能試驗機上進行拉力試驗。當得到二次主滑移荷載后就停止加載。此時，試驗機繪出荷載一變形曲線，為確定滑移荷載，還在試件側面繪出幾條直線，以觀察蓋板和芯板的相對滑移情況。
(2)熱狀態試件在東德ZDML-400噸臥式拉壓試驗機上進行拉力試驗，為繪制荷載一變形曲線，在試驗機表盤上和試驗機夾頭上安裝了電測位移計，在LI-204函數記錄儀上繪制曲線。滑移荷載由試驗機給出。
從試驗結果可看出，常溫試件加荷后，發生滑移時產生很響的聲音，而在加熱后冷卻或熱狀態的試件滑移是緩緩進行的，只發生斷續微弱的滑動聲音。表現得尤為明顯，在加熱到450℃熱狀態下進行拉力試驗時，滑移從拉力試驗機夾緊時就開始出現。說明抽芯鉚釘的預應力下降很多，似乎已失去了高強度抽芯鉚釘的作用，與一般粗制抽芯鉚釘、鉚釘相差不多。當試件加熱到35090 (循環10次和20次)、450℃時，高強度螺槍與鉚釘已發生塑性變形。
從熱狀態下的荷載一變形曲線可以明顯看出，變形量較加熱后冷卻加載時大，而且隨著溫度升高而增大。在 中總變形量不僅包含接頭連接板的滑移盆，也包括鋼板在拉力作用下的伸長量，還包括試驗扣夾頭的滑移量(圖3-19中的Oc)，這是由于測量變形的電測位移計安裝在試驗扣夾頭處，而沒有直接安裝在接頭的芯板或蓋板上的原因。
